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【新闻】90td污水处理一体化设备报价中央空调

发布时间:2020-10-19 02:10:36 阅读: 来源:绕线机厂家

90t/d污水处理一体化设备报价

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处理水量有 5m3/d、10m3/d、15m3/d、20m3/d、25m3/d、30m3/d、40m3/d、50m3/d、60m3/d、70m3/d、80m3/d、90m3/d、100m3/d、150m3/d、200m3/d、250m3/d、300m3/d、500m3/d、1000m3/d现状问题分析1)TP问题储泥池池容不足,脱水效果不佳,脱水污泥含水率偏高,一般均在80%~83%。此外由于未采取上清液处理措施,而脱水机处理后的污泥水全部直接进入进水泵房,导致进水TP浓度偏高,加大了现状生化段处理难度。2)消毒问题现状采用紫外线消毒,效果不佳,因此本次拟调整为次氯酸钠消毒。1.现状生物反应池改造现状AAO池共有1座,分2组,每组处理规模1.0万m3/d,总停留时间约13.42h。根据工艺计算,拟将原好氧段末端部分廊道改造为“后置缺氧+好氧段”[1],从而整体上将原有生反池改造为多段AAO。在改造为多段AAO后,前好氧段停留时间有所不足,拟考虑增加填料来加强处理效果。后缺氧段可能会发生碳源不足情况,因此拟增设碳源投加设施。改造方案见图2。改造后的生物反应池厌氧池、前缺氧池、前好氧池(增加填料)、好氧池(过渡)、后缺氧池后好氧池:各段停留时间如下:1.44、2.88、6.9、0.8、0.8、0.6h。现状鼓风机房现有风机3台(2用1备),每台风量45.5m3/min,经复核,可满足改造后的生物反应池的风量需求。因此本工程拟不对三期鼓风机进行扩容改造,仅更换部分到期设备。2.超滤膜车间本工程选用的超滤膜平均孔径为0.020μm,可充分保证水中尺寸大于的颗粒,如胶体、固体颗粒等被完全过滤掉。超滤运行方式为全流过滤,典型的过滤压差是0.3~0.8bar(5~12PSI)。在膜表面沉积的固体颗粒,通过定期的反洗加以去除,这种反洗不必加入任何的化学清洗剂。污染物在定期反洗中被除去,避免其在膜附近的沉积。吸附在膜表面,不能被反洗去除的污物,需要通过在线的化学加强反洗(CEB)去除。此时膜组件不必移出,可以在线进行清洗。在化学加强反洗过程中,需要加入少量的化学清洗剂。通过短时间的浸泡(通常为5~10min)后,将化学清洗剂排出,此时超滤膜恢复为像一根新膜一样的清洁状态。通常本工程所采用的超滤膜不需要拆卸下来后进行清洗,因此避免了反复使用清洗剂可能产生的交叉污染。3.消毒膜分离技术可对细菌进行隔离去除,以超滤工艺为例,细菌无法通过其孔隙,因此超滤工艺对细菌具有很高的去除效率。本工程采用的深度处理工艺为超滤,后续无需再采用任何消毒设施,即现状紫外线消毒渠可停用。为确保消毒效果,设置次氯酸钠投加装置,采用商品次氯酸钠溶液。

4.污泥处理拟在现状二沉池南侧新增污泥浓缩池。在经过重力浓缩后,污泥再接至储泥池,最终由离心脱水机脱水后外运。对脱水机房来说,进泥含水率由99.3%降至98%,进泥体积也大大减少。因此,污泥脱水机房现有离心脱水机(1用1备,单台处理能力38.6m3/h)完全可以满足提标改造后的泥处理要求,且每日工作时间可缩短至8.5h。现状污泥堆棚环境较差,臭味较重,对周边环境造成了不良影响。因此本工程拟增加一套污泥料仓及相应进泥泵,来改善污水处理厂泥区环境。污泥脱水后产生的高TP滤液回流至进水中,为避免是化学加药量过大,对膜系统产生影响,本工程设污泥水调节及除磷池,对污泥水进行集中处理,从而使进水TP含量下降至正常水平。该方式节省药剂,除磷效率高。除磷池平均进水TP按照50mg/L计,出水按照新核定的进水标准(即TP=5.5mg/L)。5.除臭综合考虑治理投资规模、工艺适应性、运行管理成本、能源消耗、设备管理维护、使用年限、治理效率及处理后的二次污染等因素后,本工程现状粗格栅及进水泵房、现状细格栅及旋流沉砂池、现状生反池(加盖)、新建污泥浓缩池、现状储泥池、现状污泥浓缩脱水机房需除臭,均采用生物滤池+活性炭吸附组合除臭工艺。好氧颗粒污泥强化脱氮工艺全自养硝化颗粒污泥工艺硝化细菌生长速率缓慢、生物产量低且对环境条件极为敏感,很难长期大量持留在反应体系内,这使得硝化反应成为生物脱氮的限制性步骤. 自养硝化颗粒污泥的形成使硝化微生物以聚集体的形式持留在反应器内,提高体系内硝化污泥浓度,进而促进硝化反应进程,在处理高氨无机废水方面具有良好的应用前景.然而,由于自养型的硝化细菌生长缓慢且胞外多糖产量低,细胞间的黏附作用差,较难形成生物聚集体,国内外学者在强化自养硝化污泥颗粒化方面进行了大量研究. 缩短硝化颗粒污泥培养时间的方式主要分为两种:一是调控颗粒培养的运行条件,二是增加促进细胞间粘附的外部因素.Tay等在SBR中研究了水力选择压(SBR运行周期)对硝化颗粒污泥形成的影响,结果表明采用较长运行周期时间(12 h)的反应器由于水力选择压较弱无法形成硝化颗粒污泥,而较短的运行周期(3 h)导致硝化污泥被大量洗出,同样使得硝化污泥颗粒化失败,周期为6 h和12 h的运行条件下,两周后成功培养出粒径0.25 mm、比重1.014的硝化颗粒污泥[11].合适的水力选择压能够刺激微生物活性、促进增强细胞间粘附性的胞外多糖产生、增加细胞表面疏水性,进而促进硝化颗粒污泥的形成. Tsuneda等亦通过逐步缩短水力停留时间进而强化水力选择压的方式在连续流好氧流化床反应器内成功培养出粒径350 μm的硝化好氧颗粒污泥[12].Chen等采取短的初始沉降时间和快速增加氨氮负荷的方法显著强化了体系生物选择压,实现了硝化颗粒污泥的快速培养,55 d内进水氨氮浓度从 200 mg/L增加到1 000 mg/L,污泥容积指数(Sludge volume index,SVI)从92 mL/g下降到15 mL/g,颗粒平均粒径从106 μm增加到369 μm [3]. 因此,通过调控反应器运行条件来强化体系内水力选择压和生物选择压的方式能够明显加快硝化污泥颗粒化进程.为减少自养硝化颗粒污泥反应器启动时间,外部促进因素亦是一种强化方式. Wang等应用稳恒磁场来促进含铁聚合物的积累进而在增强污泥沉降性能同时刺激胞外多聚物的产生,以此来促进污泥絮凝团聚形成颗粒,反应器运行 25 d即获得致密紧实的硝化颗粒 [13]. Li等向自养硝化污泥体系中投加群体感应信号分子N-酰基高丝氨酸内酯,以加快生物量增长速率,促进微生物活性和胞外蛋白的产生量,促进了硝化细菌间的吸附和聚集,进而实现硝化污泥的快速颗粒化[14].同步硝化反硝化颗粒污泥工艺同步硝化反硝化颗粒污泥工艺是基于颗粒污泥致密结构和较大粒径所形成的梯级溶氧环境特征,外部好氧-内部缺氧的分层结构使得功能微生物分区定殖[15],研究者们应用荧光原位杂交技术(Fluorescence in situ hybridization,FISH)和微电极等方法对好氧颗粒污泥内部菌群分布进行了研究,发现氨氧化菌(Ammonia oxidizing bacteria,AOB)、亚硝酸盐氧化菌(Nitrite oxidizing bacteria,NOB)可与异养菌共存于好氧颗粒污泥中,其中颗粒外层70-100 μm处主要分布氨氧化菌Nitrosomonas sp.,其内层为亚硝酸盐氧化菌Nitrobacter sp.和Nitrospira sp.,硝化反应主要发生在颗粒表层300 μm内,而距表面800-900 μm处则以兼性菌Rhodocyclaceae bacterium 和Paracccus marcusii以及厌氧菌Bacteroides sp.为主[16],颗粒内部多样化菌群可实现功能耦合,完成同步硝化反硝化脱氮污泥厌氧消化池的沼气搅拌方式污泥厌氧消化池的搅拌是利用消化池产生的一部分沼气,经过压缩机加压后通过竖管或池底的扩散器再送入消化池,达到搅拌混合均匀的目的。沼气搅拌的方式有三种:(1)气提式搅拌:将沼气压入设在消化池的导流管中部或底部,使沼气和消化液混合后,含沼气泡的污泥密度减小后沿导流管上升,使消化池内消化液不断循环搅拌达到混合的目的。(2)竖管式搅拌:根据消化池直径大小,在池内均匀布置若干根竖管,经过加压的沼气通过沼气配气总管分配到各根竖管,再从竖管下端喷出,起到搅拌混合的作用。(3)扩散式搅拌:经过压缩的沼气通过安装在消化池底部的气体扩散器在消化池内产生消化液的旋转流动,起到搅拌混合作用。6污泥厌氧消化池的加热方式污泥厌氧消化一般都采用中温35℃消化,为保持消化池内的温度适中,必须对进泥进行加热升温。厌氧消化池的常用加热方式有在消化池外热交换器预热、用蒸汽直接在消化池内加热、在消化池内部安装热水加热盘管等三种。还有在消化池外建预热投配池对生污泥加热后再投加到消化池中的方式。甲烷菌对温度波动非常敏感,一般应将消化污泥的温度波动控制在土1℃范围内。温度波动即加热的效果与进泥次数、进泥历时和每次的进泥量有关,进泥次数少必然导致每次进泥量较多,使加热系统超负荷,供热不足引起温度的降低。因此,进泥应尽量均匀和接近连续。

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